A
AS_L
Местный
Здравствуйте господа эксперты.
Предлагаю обсудить возможность применения в однотактном разделительном трансформаторе вторичной обмотки для размагничивания сердечника трансформатора. Похожей темы на форуме не увидел, создаю новую.
Мы применяем нанокристаллические сплавы ММ11 в сердечниках для изготовления входных и выходных трансов. Теперь хотелось бы сделать переходной. Преимущество этих материалов наиболее существенны в не разрезных сердечниках. В таких сердечниках проницаемость может достигать 60...90 тыс (для сплавов на основе железа). При этом получается очень узкая петля перемагничивания материала и , как следствие, весьма малые фазовые искажения (задержки) широкополосных сигналов. Это должно приводить, например, к не искажению импульсных сигналов при прохождению через трансформатор. Если делать разрез (или зазор) в сердечнике с целью устранения влияния постоянного подмагничивания однотактных каскадов, то получается сильное ухудшение магнитных параметров сердечника, растут потери и вносимые искажения. Кроме того ленточка сердечника достаточно хрупкая, поэтому не удается зазор зашлифовать и уменьшить до малых величин.
Для испытаний я намотал на сердечнике МТ 06425C-01-0037 с размерами по металлу 64*35*25. Сердечник без разреза. Две обмотки одинаковые по 3600 витков каждая. Сердечник был изготовлен 5 лет назад из старого сплава ММ1 с низкой проницаемостью (около 30000) и индукцией насыщения 1,15 Тл. Получил в обмотках по 517 Гн.
Схема испытаний на рисунке.
В первичной обмотке задается ток от источника напряжения через резистор 12,8 Ком. Регулировка этого тока и тока подмагничивания вторички- изменением напряжения с помощью ЛАТра в диапазоне 50…300В. Резистор в первичке не является аналогом внутреннего сопротивления лампы, а лишь задает ток, равный постоянному току анода лампы. Резистор во вторичке – такой же как и в первичке с возможностью небольшой подстройки тока. В схемах с дроссельным или трансформаторным каскадом обычно задают ток лампы от единиц миллиампер до нескольких десятков. Это определило номинал резистора намагничивающего и размагничивающего обмоток трансформатора.
Вначале я проверил какое максимальное напряжение может выдержать трансформатор при низких частотах. Г3-54/1 позволяет установить минимум 17,5 Гц при 63 В действующего значения напряжения. При этих режимах я как раз и попал на границу допустимого напряжения на обмотках трансформатора. Сердечник без подмагничивания насыщается на 60…63 В ( амплитудное значение 84…88В).
При подаче малых токов подмагничивания до 1…1,2 ма и при отсутствии размагничивания допустимая ампльтуда напряжения не изменяется. При больших значениях начинаются искажения. Приходится снижать амплитуду напряжения. Если давать размагничивающий ток такой же величины как и намагничивающий, то насыщение сенрдечника, вызванное постоянным подмагничиванием, полностью устраняется. Это справедливо для всех значений тока и напряжения которые прикладывались при испытаниях. Если вводить небольшой разбаланс намагничивающего и размагничивающего токов (кручу переменный резистор), то видно зону начала насыщения сердечника (зазубрина на склоне синусоиды справа или слева в зависимости от того «недоразмагничивается» или «пере…» сердечник) см. фото.
. Допустимая величина несоответствия намагничивающего и размагничивающего токов (при снижении максимально допустимой амплитуды напряжения на 20…25%) составляет 2,5 мА. При токе анода лампы до 2…2,5 мА можно вообще не использовать размагничивание. Однако в драйверных каскадах используют часто большие токи. Работоспособность трансформатора была проверена при питающих напряжениях (при резисторах 12,8 кОм) – 50В, 100В, 200В, 250В, 300В. Соответсвенно намагничивающие и размагничивающие токи составили 3,9мА, 7,8мА, 11,7мА, 15,6мА, 19,5мА, 24,3мА. Необходимая точность поддержания соответствия размагничивающего тока току анода лампы тем выше, чем выше анодный ток. Так при допустимом разбалансе токов в 2мА для этих же значений токов получаем соответствующие точности установки токов – 51,3%, 25,6%, 17,1%, 12,8%, 10,3%, 8,5%. Это нужно учитывать при проектировании цепей стабилизации анодных токов ламп.
Следует отметить, что если заменить размагничивающий резистор источником тока, то можно получить очень большие коэфиициенты альфа( если учитывать, что внутренне сопротивление источника тока можно сделать очень большим, а индуктивное сопротивление обмоток трансформатора на 17,5 Гц-56,8 кОм это на «плохом» низкопроницаемом сердечнике). Современные сердечники Мелты из сплава ММ11 массово имеют 40…60 тыс проницаемости при индукции насыщения 1,2 Тл. На таком сердечнике будет, при том же числе витков, в 1,5…2 раза большее сопротивление на этой частоте. Однако источник тока мы ставить не хотим. Поэтому размагничивающий резистор будет одновременно является сопротивлением нагрузки и будет определять коэффициент альфа. Так например если использовать параллельно включенные половинки 6н1п (Ri-5,5к) получим альфу – 2,3 ,для двух половинок 6н6п(Ri-0,9к) – 14,2, лампа 6с45п(Ri-1,1к) – даст альфу 11,6. Предполагается, что можно питать размагничивающий резистор анодным напряжением. Изменяя напряжение, питающее размагничивающий резистор, можно регулировать коэффициент альфа для заданного рабочего режима лампы.
Следует учитывать, что при автоматическом смещении выходной лампы, сетка которой непосредственно присоединена к выходной обмотке трансформатора, величина напряжения на ее сетке не будет равна потенциалу земли, а будет смещена в плюс на величину равную падению напряжения на омическом сопротивлении обмотки вызванную постоянным током размагничивания. В случае фиксированного смещения – ток размагничивания будит протекать через источник напряжения смещения выходной лампы, поэтому он должен быть рассчитан на это и не иметь большое внутреннее сопротивление.
Таким образом можно управлять альфой и обойтись без межкаскадного конденсатора и без разреза в сердечнике.
С уважением.
Предлагаю обсудить возможность применения в однотактном разделительном трансформаторе вторичной обмотки для размагничивания сердечника трансформатора. Похожей темы на форуме не увидел, создаю новую.
Мы применяем нанокристаллические сплавы ММ11 в сердечниках для изготовления входных и выходных трансов. Теперь хотелось бы сделать переходной. Преимущество этих материалов наиболее существенны в не разрезных сердечниках. В таких сердечниках проницаемость может достигать 60...90 тыс (для сплавов на основе железа). При этом получается очень узкая петля перемагничивания материала и , как следствие, весьма малые фазовые искажения (задержки) широкополосных сигналов. Это должно приводить, например, к не искажению импульсных сигналов при прохождению через трансформатор. Если делать разрез (или зазор) в сердечнике с целью устранения влияния постоянного подмагничивания однотактных каскадов, то получается сильное ухудшение магнитных параметров сердечника, растут потери и вносимые искажения. Кроме того ленточка сердечника достаточно хрупкая, поэтому не удается зазор зашлифовать и уменьшить до малых величин.
Для испытаний я намотал на сердечнике МТ 06425C-01-0037 с размерами по металлу 64*35*25. Сердечник без разреза. Две обмотки одинаковые по 3600 витков каждая. Сердечник был изготовлен 5 лет назад из старого сплава ММ1 с низкой проницаемостью (около 30000) и индукцией насыщения 1,15 Тл. Получил в обмотках по 517 Гн.
Схема испытаний на рисунке.
В первичной обмотке задается ток от источника напряжения через резистор 12,8 Ком. Регулировка этого тока и тока подмагничивания вторички- изменением напряжения с помощью ЛАТра в диапазоне 50…300В. Резистор в первичке не является аналогом внутреннего сопротивления лампы, а лишь задает ток, равный постоянному току анода лампы. Резистор во вторичке – такой же как и в первичке с возможностью небольшой подстройки тока. В схемах с дроссельным или трансформаторным каскадом обычно задают ток лампы от единиц миллиампер до нескольких десятков. Это определило номинал резистора намагничивающего и размагничивающего обмоток трансформатора.
Вначале я проверил какое максимальное напряжение может выдержать трансформатор при низких частотах. Г3-54/1 позволяет установить минимум 17,5 Гц при 63 В действующего значения напряжения. При этих режимах я как раз и попал на границу допустимого напряжения на обмотках трансформатора. Сердечник без подмагничивания насыщается на 60…63 В ( амплитудное значение 84…88В).
При подаче малых токов подмагничивания до 1…1,2 ма и при отсутствии размагничивания допустимая ампльтуда напряжения не изменяется. При больших значениях начинаются искажения. Приходится снижать амплитуду напряжения. Если давать размагничивающий ток такой же величины как и намагничивающий, то насыщение сенрдечника, вызванное постоянным подмагничиванием, полностью устраняется. Это справедливо для всех значений тока и напряжения которые прикладывались при испытаниях. Если вводить небольшой разбаланс намагничивающего и размагничивающего токов (кручу переменный резистор), то видно зону начала насыщения сердечника (зазубрина на склоне синусоиды справа или слева в зависимости от того «недоразмагничивается» или «пере…» сердечник) см. фото.
. Допустимая величина несоответствия намагничивающего и размагничивающего токов (при снижении максимально допустимой амплитуды напряжения на 20…25%) составляет 2,5 мА. При токе анода лампы до 2…2,5 мА можно вообще не использовать размагничивание. Однако в драйверных каскадах используют часто большие токи. Работоспособность трансформатора была проверена при питающих напряжениях (при резисторах 12,8 кОм) – 50В, 100В, 200В, 250В, 300В. Соответсвенно намагничивающие и размагничивающие токи составили 3,9мА, 7,8мА, 11,7мА, 15,6мА, 19,5мА, 24,3мА. Необходимая точность поддержания соответствия размагничивающего тока току анода лампы тем выше, чем выше анодный ток. Так при допустимом разбалансе токов в 2мА для этих же значений токов получаем соответствующие точности установки токов – 51,3%, 25,6%, 17,1%, 12,8%, 10,3%, 8,5%. Это нужно учитывать при проектировании цепей стабилизации анодных токов ламп.
Следует отметить, что если заменить размагничивающий резистор источником тока, то можно получить очень большие коэфиициенты альфа( если учитывать, что внутренне сопротивление источника тока можно сделать очень большим, а индуктивное сопротивление обмоток трансформатора на 17,5 Гц-56,8 кОм это на «плохом» низкопроницаемом сердечнике). Современные сердечники Мелты из сплава ММ11 массово имеют 40…60 тыс проницаемости при индукции насыщения 1,2 Тл. На таком сердечнике будет, при том же числе витков, в 1,5…2 раза большее сопротивление на этой частоте. Однако источник тока мы ставить не хотим. Поэтому размагничивающий резистор будет одновременно является сопротивлением нагрузки и будет определять коэффициент альфа. Так например если использовать параллельно включенные половинки 6н1п (Ri-5,5к) получим альфу – 2,3 ,для двух половинок 6н6п(Ri-0,9к) – 14,2, лампа 6с45п(Ri-1,1к) – даст альфу 11,6. Предполагается, что можно питать размагничивающий резистор анодным напряжением. Изменяя напряжение, питающее размагничивающий резистор, можно регулировать коэффициент альфа для заданного рабочего режима лампы.
Следует учитывать, что при автоматическом смещении выходной лампы, сетка которой непосредственно присоединена к выходной обмотке трансформатора, величина напряжения на ее сетке не будет равна потенциалу земли, а будет смещена в плюс на величину равную падению напряжения на омическом сопротивлении обмотки вызванную постоянным током размагничивания. В случае фиксированного смещения – ток размагничивания будит протекать через источник напряжения смещения выходной лампы, поэтому он должен быть рассчитан на это и не иметь большое внутреннее сопротивление.
Таким образом можно управлять альфой и обойтись без межкаскадного конденсатора и без разреза в сердечнике.
С уважением.
